設計與計算

❷ 何謂「概念設計」「概念設計」與計算設計有何不同

概念設計原畫也可以稱作原畫概念設計，概念設計實際上是項目環節中作為指導和引領項目中後期製作方向的前期

❸ 抗震結構設計中的概念設計和計算設計有什麼不同

建築抗震概念設計是根據地震災害和工程經驗等所形成的基本設計原則和設計專思想，進屬行建築和結構總體布置並確定細部構造的過程，是一種基於震害經驗建立的抗震基本設計原則和思想。

一般對地震區的工程結構進行的設計，包括抗震概念設計、結構抗震計算和抗震構造措施三個方面。
計算設計就是對承載力，穩定性等必需要定量分析的方面進行驗算！

❹ 低通濾波器的設計和計算

低通濾波器設計原理是：容許低於截止頻率的信號通過， 但高於截止頻率的信號不能通過。

低通濾波器概念有許多不同的形式，包括電子線路（如音頻設備中使用的hiss 濾波器）、平滑數據的數字演算法、音障、圖像模糊處理等等，這兩個工具都通過剔除短期波動、保留長期發展趨勢提供了信號的平滑形式。它信號處理中的作用等同於其它領域如金融領域中移動平均數所起的作用。

計算：低通濾波器允許從直流到某個截止頻率的信號通過。將通用濾波器二階傳遞函數的高通和帶通系數均設為零，即得到一個二階低通濾波器傳遞公式：對於高於f0的頻率，信號按該頻率平方的速率下降。在頻率f0處，阻尼值使輸出信號衰減。

假定設計要求一個截止頻率為10kHz的四階貝塞爾(Bessel) 低通濾波器。每部分的轉降頻率分別為16.13及18.19 kHz，阻尼值分別為1.775及0.821，並且這兩個濾波器分區的高通、帶通和低通系數分別為0、0與1。

(4)設計與計算擴展閱讀：

低通濾波器應用實例：

1、一個固體屏障就是一個聲波的低通濾波器。當另外一個房間中播放音樂時，很容易聽到音樂的低音，但是高音部分大部分被過濾掉了。

2、電子低通濾波器用來驅動重低音喇叭（subwoofer）和其它類型的擴音器、並且阻塞它們不能有效傳播的高音節拍。

3、無線電發射機使用低通濾波器阻塞可能引起與其它通信發生干擾的諧波發射。

4、DSL分離器使用低通和高通濾波器分離共享使用雙絞線的DSL和POTS信號。

5、低通濾波器也在如Roland公司這樣的模擬合成器（synthesiser）合成的電子音樂聲音處理中發揮著重要的作用。

❺ 何謂「概念設計」「概念設計」與計算設計有何不同

簡而言之概念設計即是利用設計概念並以其為主線貫穿全部設計過程的設計方法。專概念設計是完整而全面的設計過程屬，它通過設計概念將設計者繁復的感性和瞬間思維上升到統一的理性思維從而完成整個設計。如果說概念設計是一篇文章，那麼設計概念則是這篇文章的主題思想。概念設計圍繞設計概念而，設計概念則聯系著概念設計的方方面面。二、概念設計的思維程序概念設計的關鍵在於概念的提出與運用兩個方面，具體的講它包括了設計前期的策劃准備；技術及可行性的論證；文化意義的思考；地域特徵的研究；客戶及市場調研；空間形式的理解；設計概念的提出與討論；設計概念的擴大化；概念的表達；概念設計的評審等諸多步驟。由此可見概念設計是一個整體性多方面的設計，是將客觀的設計限制，市場要求與設計者的主觀能動性統一到一個設計主題的方法。設計師先要有個idea,很有概念的想法,再把他的這種思想表現在他的設計作品上,所以不設計出來,就不能讓別人知道他的前衛概念

❻ 計算方法與程序設計學什麼的

程序設計方法學是討論程序的性質以及程序設計的理論和方法的一門學科回，
是研究和構造程序的過程的學答問，
是研究關於問題的分析，環境的模擬，概念的獲取，需求定義的描述，
以及把這種描述變換細化和編碼成機器可以接受的表示的一般的方法。

❼ 攔沙壩的結構設計與計算

1.攔沙壩高度與間距

一般說來，壩體越高，攔沙庫容就越大，固床護坡的效果也就越明顯。但工程量及投資隨之急增，因此，應有一個較為合理的選擇。

1）按工程使用期多年累計淤積庫容確定壩高，計算公式為

地質災害防治技術

式中：V_s為多年泥沙累計淤積量（m³/a）；n為有效使用年數（a）；i為年序；V_si為i年時的淤積量（m³/a）；V_sy為多年平均來沙量（m³/a）。

2）按預防一次或多次典型泥石流的泥沙量確定壩高，計算公式為

地質災害防治技術

式中：n為次數（次）；其他符號意義同前。

3）根據壩高與庫容關系曲線拐點法確定：該方法與確定水庫壩高類似，不同點是水庫水面基本是水平的，而攔沙庫表面則是與泥石流性質有關的斜線或折線。因此計算得到的總庫容大於同等壩高的水庫庫容。

4）對於以穩定岸坡為主的攔沙壩，可按回淤長度或回淤縱坡及需壓埋坡腳的泥沙厚度確定。即淤積泥沙所具有的抗滑力，應大於或等於滑坡體的下滑力。計算公式為

地質災害防治技術

式中：H_s為泥沙厚度（m）；W為高出滑動面延長線的淤積物單寬質量（kg/m）；f為淤積物內摩擦系數，無量綱；γ_s為淤積物的容重（kg/m³）；φ為淤積物內摩擦角（°）。

攔沙壩的高度（H）可按下式計算：

地質災害防治技術

式中：H為攔沙壩的高度（m）；H₁為溝床以下的攔沙壩高度（m）；i₀為淤積後的溝床坡降（‰）；i為淤積前溝床坡降（‰）；H_s為泥沙淤積厚度（m）；L為淤積物尾部至攔沙壩的水平距離（m）。

5）根據壩址及庫區的地形地質條件，按實際所需的攔淤大小確定壩高。

6）當單個壩庫不能滿足防治泥石流的要求時，則可採用梯級壩系。在布置中，各單個壩體之間應相互協調配合，使梯級壩系能構成有機的整體。梯級壩系的總高度及攔淤量應為各單個壩的有效高度及攔淤量之和。

泥石流攔沙壩的壩下消能防沖及壩面抗磨損等技術問題，一直未能得到很好解決。故從維護壩體安全及工程失效後可能引發的不良後果考慮，在泥石流溝內的鬆散層上修建的單個攔沙壩高，最好小於30m，對於梯級壩系的單個溢流壩，應低於10m。對於強震區及潛在危險（如冰湖潰決、大型滑坡的泥石流溝）區，攔沙壩的間距可根據壩高及回淤坡度計算確定。攔沙壩建成後，溝床泥沙的回淤坡度（i₀）與泥石流活動的強度有關。可採用比擬法，對已建攔沙壩的實際淤積坡度與原溝床坡度（i）進行比較確定。即

地質災害防治技術

式中：C為比例系數，一般為0.5～0.9，或按表3－2取值。若泥石流為衰減期，壩高又較大時，則用表內的下限值；反之，選用上限值。

2.攔沙壩的結構設計

（1）攔沙壩的斷面形式

對於重力攔沙壩，從抗滑、抗傾覆穩定及結構應力等比較，有利的合理斷面是三角形或梯形。在實際工程中，壩的橫斷面的基本形式如圖3－4所示，下游面近乎垂直。

表3－2 C值一覽表

當壩高H<10m時，底寬B＝0.7 H，上游面邊坡n₁＝0.5～0.6，下游面邊坡n₂＝0.05～0.20。

當10m<H<30m時，底寬B＝（0.7～0.8）H，上游面邊坡n₁＝0.60～0.70，下游面邊坡n₂＝0.05～0.20。

當壩高H>30m時，底寬B＝（0.8～1.0）H，上游面邊坡n₁＝0.60～0.80，下游面邊坡n₂＝0.05～0.20。

為了增加壩體的穩定，壩基底板可適當增長，底板的厚度為（0.05～0.1）H，壩頂上、下游面均以直面相連接。

（2）壩體其他尺寸控制

1）非溢流壩壩頂高度（H）：等於溢流壩高（H_d）與設計過流泥深（H_c）及相應標準的安全超高（H₀）之和。即

圖3－4 重力攔沙壩橫斷面示意圖

地質災害防治技術

2）壩頂寬度（b）：應根據運行管理、交通、防災搶險及壩體再次加高的需要綜合確定。對於低壩，b的最小值應為1.2～1.5m，高壩的b值則應在3.0～4.5m之間。

3）壩身排水孔：單個排水孔的尺寸可用0.5m×0.5m。孔洞的橫向間距，一般為4～5倍的孔徑；縱向上的間距可為3～4倍的孔徑，上下層之間可按品字形分布。起調節流量作用的大排水孔，孔徑應大於1.5～2.0倍的最大漂礫直徑。

4）壩頂溢流口寬度，可按相應的設計流量計算。為了減少過壩泥石流對壩下游的沖刷及對壩面的嚴重磨損，應盡量擴大溢流寬度，使過壩的單寬流量減小。

5）壩下齒牆具有增大抗滑、截止滲流及防止壩下沖刷等作用。齒牆深度應視地基條件而定，最大可達3～5m。齒牆為下窄上寬的梯形斷面，下齒寬度多為0.10～0.15倍的壩底寬度。上齒寬度可採用下齒寬度的2.0～3.0倍。

3.重力攔沙壩的結構計算

重力攔沙壩應進行抗滑、抗傾覆穩定驗算，壩體和壩基的應力計算及下游抗沖刷計算。

（1）抗滑穩定驗算

抗滑穩定驗算對擬定壩的橫斷面形式及尺寸起著決定性的作用。壩體沿壩基面滑動的驗算公式為

地質災害防治技術

式中：K₀為抗滑穩定性系數；∑W為作用於單寬壩體計算斷面上各垂直力的總和（如壩體重、水重、泥石流體重、淤積物重、基底浮托力及滲透壓力等）；∑F為作用於計算斷面上各水平力之和（含水壓力、流體壓力、沖擊力、淤積物側壓力等）；f為砌體同壩基之間的摩擦系數（可查表或現場實驗確定）；K_c為抗滑穩定安全系數，一般取1.05～1.15。

當壩體沿切開壩踵和齒牆的水平斷面滑動，或壩基為基岩時，應計入壩基摩擦力與粘結力，則

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式中：C為單位面積上的粘結力（kPa）；A為剪切斷面面積（m²）；其他符號意義同前。

（2）抗傾覆穩定驗算

抗傾覆穩定驗算的計算公式為

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式中：K₀為抗傾覆穩定性系數；∑M_y為壩體的抗傾覆力矩，是各垂直作用荷載對壩腳下游端的力矩之和；∑M₀為使壩體傾覆的力矩，是各水平作用力對壩腳下游端的力矩之和；K_y為抗傾覆安全系數，一般取1.3～1.6。

（3）壩體的強度計算

由於攔沙壩的高度一般都不很高，故多採用簡便的材料力學方法計算。

1）垂直應力的計算公式為

地質災害防治技術

或

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式（3－18）和式（3－19）中：σ為垂直應力（kPa）；∑M為截面上所有荷載對截面重心的合力矩（kN·m）；X為各荷載作用點至斷面重心的距離（m）；b為斷面寬度（m）；e為合力作用點與斷面重心的距離（m）；J為斷面的慣性矩（m⁴）；∑W為各荷載的垂直分量的總和（kN/m）；A為剪斷斷面面積（m²）。

為了滿足合力作用點應在截面的1/3內 ，滿庫時在上游面壩腳或空庫時在下游面壩腳的最小壓應力（σ_min）不變為負值，則需滿足

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式中符號意義同前。

壩體內或地基的最大壓應力（σ_max）不得超過相應的允許值，即

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式中：［σ］為容許應力值；其他符號意義同前。

2）邊緣主應力包括上、下游面兩種計算公式。

壩體上游面的一對主應力（σ_a1、σ_a2）可按下面公式計算：

地質災害防治技術

地質災害防治技術

壩體下游面的一對主應力（σ_b1、σ_b2）可按下面公式計算：

地質災害防治技術

式（3－22）～式（3～25）中：σ、σ′分別為同一水平截面的上、下游邊緣正應力（×10kPa）；θ₁、θ₂分別為上、下游壩面與計算水平截面的夾角（°）；γ_c為泥石流的容重（kg/m³）；y為計算斷面以上的泥架高度（m）。

3）邊緣剪應力包括上、下游面兩種計算公式。

壩體上、下游面的邊緣剪應力可按以下公式計算：

地質災害防治技術

式（3－26）和式（3－27）中：τ_a、τ_b分別為低於築壩材料的允許應力值（×10kPa）；其他符號意義同前。

❽ 方法教學：樓梯尺寸是如何設計和計算的

方法教學：樓梯尺寸是如何設計和計算的？

建築設計裡面，很重要的一部分就是樓梯的設計方法和計算公式。一方面是工程師的繪圖的精密、嚴謹，其次就是建築施工人員拿到圖紙靈活的運用。

❾ 變壓器的設計與計算

以下是設計單相變壓器的計算公式：
1、Ps=V2I2+V3I3......(瓦)
式中Ps:輸出總視在功率（VA）
V2V3：二次側各繞組電壓有效值（V）
I2I3：二次側各繞組電流有效值（A）
2、Ps1=Ps/η（瓦）
式中Ps1:輸入總視在功率（VA）
η:變壓器的效率，η總是小於1，對於功率為1KW以下的變壓器η=0.8～0.9
I1=Ps1/V1×(1.11.～2)(A)
式中I1：輸入電流(A)
V1：一次輸入電壓有效值（V）
(1.1～1.2):空載勵磁電流大小的經驗系數
3、S=KO×根號Ps(CM²)
式中S：鐵芯截面積(CM²)
Ps:輸出功率（W）
KO:經驗系數、參看下錶：
Ps（W） 0～10 10～ 50 50～ 500 500～1000 1000以上
KO 2 2～1.75 1.5～1.4 1.4～1.2 1
S=a×b(CM²)
b′=b÷0.9
4、計算每個繞組的匝數：繞組感應電動勢有效值
E=4.44fwBmS×10ˉ4次方（V）
設WO表示變壓器每感應1伏電動勢所需繞的匝數，即WO=W/E=10(4次方)/4.44FBmS(匝/V)
不同硅鋼片所允許的Bm值也不同，冷扎硅鋼片D310取1.2～1.4特，熱扎的硅鋼片D41、D42取1～1.2特D43取1.1～1.2特。一般電機用熱軋硅鋼片D21、D22取0.5～0.7特。如硅鋼片薄而脆Bm可取大些，厚而軟的Bm可取小些。一般Bm可取在1.7～1特之間。由於一般工頻f=50Hz，於是上式可以改為WO=45/BmS(匝/V)根據計算所得WO值×每繞組的電壓，就可以算得每個繞組的匝數（W）
W1=V1WO、W2=V2WO.......以此類推，其中二次側的繞組應增加5%的匝數，以便補償負載時的電壓降。
5、計算繞組的導線直徑D,先選取電流密度J,求出各繞組導線的截面積
St=I/j(mm²)
式中St：導線截面積(mm²)
I:變壓器各繞組電流的有效值（A）
J:電流密度（A/mm²）
上式中電流密度以便選用J=2～3安/mm²,變壓器短時工作時可以取J=4～5A/mm²。如果取J=2.5安/mm²時，則D=0.715根號I(mm)
6、核算根據選定窗高H計算繞組每層可繞的匝數nj
nj=0.9[H－（2～4）]／a′
式中nj：繞組每層可繞的匝數
0.9：系數
H:鐵芯窗口高度
a′：絕緣導線外徑

❿ 設計壓力和計算壓力是什麼關系

如果液柱靜壓力超過一定的限制，就要考慮計算壓力，此時計算壓力=設計壓回力+液柱靜壓答。

通常情況下，計算壓力=設計壓力。

設計壓力是指設定的容器頂部的最高壓力，與相應的設計溫度一起作為載荷條件，其值不低於工作壓力。

計算壓力是指在相應設計溫度下，用以確定元件厚度的壓力，其中包括液柱靜壓力（當液柱靜壓力小於5%設計壓力時，可忽略不計）。由兩個或兩室以上壓力室組成的壓力容器，如夾套容器，確定計算壓力時，應考慮各室之間的最大壓力差。

(10)設計與計算擴展閱讀：

設計壓力

當容器上裝有安全閥時

考慮到安全閥開啟動作的滯後，容器不能及時泄壓，設計壓力不得低於安全閥的開啟壓力[開啟壓力是指閥瓣在運行條件下開始升起，介質連續排出的瞬時壓力，其值小於等於(1.05~1.1)倍容器的工作壓力]。

當容器上裝有爆破片時

設計壓力不得低於爆破片的爆破壓力。其值可以根據爆破片的類型確定，取爆破片的設計爆破壓力加上所選爆破片製造范圍的上限，通常可取（1.15~1.3）倍最高工作壓力。