電除塵器設計
Ⅰ 如何根據電除塵器板電流密度，設計電除塵器容量
綜合在《來電動力學現象的數學自理論》一書中，成為電磁學史上一部重要的經典論著。麥克斯韋稱贊安培的工作是「科學上最光輝的成就之一，還把安培譽為「電學中的牛頓」。
安培還是發展測電技術的第一人，他用自動轉動的磁針製成測量電流的儀器，以後經過改進稱電流計。
安培在他的一生中，只有很短的時期從事物理工作，可是他卻能以獨特的、透徹的分析，
Ⅱ 低含塵濃度對電除塵器設計的影響。譬如20萬的煙氣量，5g/m3的入口含塵濃度，電除塵器收塵面積應該多少
收塵面積是根據多依奇公式計算出來的，你要求的效率什麼的都不知道，怎麼算？再有，濃度低沒什麼太大關系，主要是你的粉塵性質是否好收，具體請參考：
計算所需的收塵極面積：電收塵器工作時的實際條件（如煙氣特性、風量、風壓、溫度等）與設計時設定的條件能存在差異，或者設計者選取的某些數值（如驅進速度、選定的振打周期以及氣體分布等），與生產實際可能有些出入，所以在設計收塵器時，必須考慮一定的儲備能力。
從Deutsch效率公式中可知，設計時只要適當改變η、A、Q、ω四個數值中的任一個，便可使收塵器的工作能力有所儲備。這是採取提高收塵效率作為備用系數的方法。另外也可用增大設計煙氣量的方法，使收塵器具有儲備能力。但是，採用增大煙氣處理量作這儲備能力的方法，容易與電收塵器的漏風率混淆。同樣也可用降低ω值的方法，來使收塵器具有儲備能力。但用降低ω值的方法也不易看出究竟有多大裕度做為收塵器的備用系數。目前多採用增大收塵極面積的方法做為收塵器的儲備能力。
設計時按下式計算所需收塵極面積：A=－Qln（1-η）/ω×k（m2）
式中 A——所需收塵面積（m2）；
Q——被處理煙氣量（m3/s）；
η——收塵器要求的收塵效率；
ω——粉塵驅進速度（m/s）
k——儲備系數。
η=W入-W出/W入≈1-q出/q入
式中 W入——電收塵器入口處的粉塵量（kg/h）；
W出——電收塵器出口處的粉塵量（kg/h）；
q入——電收塵器入口處煙氣量的含塵濃度（g/m3）；
q出——電收塵器出口處煙氣量的含塵濃度（g/m3）。
儲備系數k的選取時應考慮下面幾點：收塵器用於何種工藝流程。如果當電收塵器出現故障時可以停機處理而不影響生產（如礦渣烘乾機、磨機、包裝機等處用的電收塵器），這時k值可取1，反之，如果電收塵器停機修理會影響生產，則k值可取1.1-1.3。
Ⅲ 跪求：電除塵器陽極振打結構設計！！！
資料一:
淺談電除塵器陽極振打位置、陰極吊掛常見問題——江蘇科行集團技術中心 徐志海 朱沖
闡述了電除塵器陽極振打位置以及陰極吊掛在運行過程中經常產生的問題，分析了產生問題的原因，提出了解決問題的辦法。
摘 要：闡述了電除塵器陽極振打位置以及陰極吊掛在運行過程中經常產生的問題，分析了產生問題的原因，提出了解決問題的辦法。
關鍵詞： 陽極振打位置 兩節振打裝置 陰極吊掛 深度積灰 脈沖噴頭
引 言
隨著人們對環保的要求的愈來愈高，電除塵器在業內得到廣泛的應用。然而，許多電除塵器在應用過程中除塵效率往往不能達到理想的除塵效果，與設計值偏差較大，造成這種情況的原因有很多，例如：選型不正確、設計不合理、製造安裝不符合相關標准、檢修維護工作不及時等。下面，筆者根據多年的工作經驗，單單就陽極振打位置和陰極吊掛經常產生的問題及解決辦法談一點淺顯的看法。
一、陽極振打位置產生的問題及解決辦法
1、產生的問題
現在大多數電除塵器陽極振打裝置安裝在陽極板的最底部，而陽極板的高度多在10～15m，盡管在設計上採取了種種措施，用以保證振打力傳遞性能，使振打加速度值能夠均勻分布,達到理想的清灰效果，但是實際運行的結果表明, 這種振打裝置的布置方法使得陽極板上的粉塵在振打之後的殘余粘附粉塵層厚度從下往上逐漸增加，從下部的1mm逐漸增加到最上端的3mm，在陽極板長度超過14米時清灰不徹底現象更為明顯，這種現象經常在粉塵濃度較高的第1、第2電場產生。
2、原因分析
產生這種問題的主要原因是由於陽極振打裝置的振打錘布置在陽極板的最底部，其振打力和振打加速度值隨陽極板從下而上的傳播過程中逐漸削弱，當傳遞到陽極板頂部14m以上高度時，其振打力和振打加速度值已微乎其微，其陽極板表面積附的粉塵層已不能被有效振落。
3、出現問題的後果
陽極板上清灰不徹底不但增大了荷電粉塵放電電阻，而且使實際的陰陽極之間的距離縮短，導致電場閃頻增加，二次電壓和二次電流下降，除塵效率降低。當閃頻增大到一定程度時，對應的電場短路報警導致跳閘。對於較長的極板為了達到清灰徹底的目的，通常採用加大振打加速度或縮短振打周期這兩種措施。加大振打加速度，振打力過大會將陽極板下部的粉塵層擊碎，形成粉塵的二次飛揚。過大的振打加速度和縮短振打周期而且容易使陽極系統和陽極振打裝置產生疲勞損壞，縮短陽極板和陽極振打裝置的使用壽命。
4、解決辦法
為了改善陽極板面振打力以及振打加速度傳播的效果，當陽極板長度超過14m時，陽極振打裝置可仿造陰極振打裝置分段振打的方式，採用兩節振打裝置同時振打，即在陽極板最底部現有振打裝置的基礎上，在陽極板的中上部再安裝一排振打裝置，以實現兩節振打裝置同時振打的設計思路。由於陽極板振打有效長度的縮短，就可以達到改善陽極板面振打力以及振打加速度良性傳播的效果，實現陽極板面徹底振打清灰的目的。改用兩節振打裝置後，可以使用較小的振打加速度和較長的振打周期，這樣又能減輕陽極系統和陽極振打裝置的疲勞損壞，從而極大地延長了陽極系統和陽極振打裝置的使用壽命。
二、陰極吊掛防塵罩內外壁深度粘結積灰問題及解決辦法
1、產生的問題
絕大多數電除塵器在機組檢修過程中經常發現，陰極吊掛下部的防塵罩內外壁存在深度積灰現象, 如圖1 所示，內外壁粉塵層厚度最高可達30mm左右，發生深度積灰現象後便會在防塵罩內外壁粉塵層表面產生爬電現象, 造成二次電壓和二次電流的下降。
2、原因分析
陰極吊桿與高壓電源相連，吊桿上具有高壓電流，陰極吊掛下部的金屬防塵罩就像一個圓圈形的陽極板，在吊桿與防塵罩之間形成了一個小的電場，陰極吊掛區域內的粉塵被荷電並向防塵罩內表面方向移動、沉積。由於陰極吊掛又處於整個除塵器的頂部，粘附的粉塵較細，很難自動脫落，會越積越厚。陰極吊掛下部的防塵罩內徑為400mm，吊桿直徑一般為φ50mm，也就是說在陰極吊掛的正常情況下陰極吊桿與防塵罩內壁的間距只有175mm ,發生深度積灰現象後使其間距進一步縮短，間距的縮短使防塵罩內外壁積灰層所承受的電位差增大，當電位差增大到一定值時, 便在防塵罩內外壁粉塵層表面產生爬電現象, 造成二次電壓和二次電流下降,導致除塵效果惡化。
3、解決辦法
雖然電除塵器的設計廠家也考慮到了陰極吊掛防塵罩的積灰問題，在陰極吊掛上蓋設計了清灰用的孔，但由於陰極吊掛是安裝在保溫箱內部的，想要真正做到清灰很困難，使用廠家也不可能停機進行清灰，而且陰極吊掛下面的防塵罩安裝在電除塵器內頂蓋的下方，根本無法進行清灰，最終任憑陰極吊掛上的粉塵越積越厚，直至除塵效率下降。為了克服積灰現象，如圖2 所示，在絕緣套管的頂端安裝2～4個脈沖噴頭,脈沖噴頭的入口處安裝一個電磁閥，電磁閥的動作信號來自於每台電除塵器所設置的一個自動控制裝置,可根據需要人為地設定脈沖吹掃時間,以實現各個陰極絕緣套管下部防塵罩的自動吹掃。這樣既減輕了維護的勞動強度，又保證了陰極吊掛工作狀態的穩定，從而提高了電除塵器的整體性能。
三、工業應用
某水泥廠日產2500噸的窯頭、窯尾都使用了電除塵器，窯頭電除塵器投產以來運行一直很好，達到了設計時的要求。可是窯尾電除塵器運行一年後，效率開始下降，並呈逐年下降趨勢，煙塵排放嚴重超標。同時風機磨損加劇，嚴重影響了系統的安全運行。在一年一度的設備大修期間，該水泥廠委託我公司對窯尾電除塵器進行技術改造，我公司工程技術人員在對這台電除塵器進行了全面的檢查發現：一是該電除塵器陽極系統採用了C480的陽極板，長度為14米，陽極板上部11米向上的部位積灰逐漸增加，最厚處達到了4mm。陽極板下端與凹凸套連接處都有了不同程度的開裂；二是陰極吊掛積灰嚴重，有爬電現象。我公司技術人員的討論了多種方案，一是因為施工周期較短，二是要盡量減小投資。最後決定在陽極板開裂處用與極板相同的材料進行了補焊加固。在每個電場的中部又做了一個塵中走道，在對應的陽極板位置又加了一組振打撞擊桿，又增加了一套振打系統，振打錘的的重量相應的作了減輕。關於解決陰極吊掛積灰爬電，我們大膽的使用了袋式除塵器的脈沖清灰方法，在陰板吊掛的蓋板上均布做了三個噴吹管，噴吹方向朝向吊掛內壁。利用水泥廠現有的壓縮空氣。採用集中控制進行定時清灰。經過這次技術改造，從根本上解決了積塵極板的清灰問題和陰極吊掛的積灰爬電現象。技改一年以來，這台電除塵器運行一直很平穩，排放濃度也達到了國家的規定要求。
資料二:
一種電除塵器陽極振打砧梁
這樣一種電除塵器陽極振打砧梁，為解決已有電除塵器陽極振打砧梁在加工過程中易產生應力集中，振打力分布不均勻等問題。本實用新型採取振打桿(1)、砧梁(3)設置在吊板(5)中心位置一側，在振打桿(1)與砧梁(3)連接處沿砧梁(3)方向固定有能均勻分布振打力的呈直角三角形的加強板(2)；在砧梁(3)與吊板(5)連接處沿吊板(5)方向固定有能均勻分布振打力的呈直角的近似三角形加強板(4)。具有結構簡單，使用壽命長等優點。
資料三:
一種電除塵器陽極振打狀態監測裝置，包括陽極振打軸和變頻調速傳動機構，陽極振打軸的一端固定在外殼上，另一端伸出殼體，伸出端通過聯軸器與變頻調速傳動機構相連接，變頻調速傳動機構由電機控制，在陽極振打軸上設有一扭力感測器，該扭力感測器設於陽極振打軸的伸出端與變頻調速傳動機構之間，所述扭力感測器通過數據傳輸線依次與信號放大器、A／D轉換器、計算機相連。本實用新型安裝有採用陽極振打軸扭力為信號源的扭力感測器，感測器信號經信號放大器、A／D轉換器處理後輸入計算機，從而實現對設備運行狀態進行監測與故障診斷，便於實時安排檢修，避免造成機構的嚴重損壞。
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Ⅳ 設計電除塵器粉塵，風速，粉塵含水，電壓，電流等設計參數
這個想靠某篇文獻就搞清楚？不知道有那麼神奇沒？給篇資料供參考
電除塵器一般是利用直流負高壓使氣體電離、產生電暈放電，進而使粉塵荷電，並在強電場力的作用下，將粉塵從氣體中分離出來的除塵裝置，其特點是除塵效率高，普遍在99%以上，設計效率最高可達99.99%，一般能保證除塵器出口含塵濃度為50—100毫克/米3阻力損失小，一般為49—196Pa，因而風機的耗電量少，按每小時處理1000m3煙氣量計算，電能消耗約為0.2—0.8KW．h ,處理煙氣量大，對煙氣濃度的適應性較好，運行費用低。但其一次性投入與鋼材消耗量大，佔地面積大，對製造、安裝和操作水平要求較高，對煙氣溫度變化較敏感，應用范圍受粉塵比電阻的限制，據資料記載[1]：電除塵器最適合的比電阻范圍為104—5×1010（-㎝），若在此范圍外，則需採取一定的技術措施。
神一三期四台電除塵器是由捷克的機械部分和東德的電氣部分組成，由於設計、製造、安裝、均存在不合理因素，投運以來，運行參數一直不佳，從未達到設計參數，經過工程技術人員和有關專家的多次研究探討，又經過機械、電控系統的技術改造，雖然有所好轉，但仍未達到額定運行參數值。特別是近幾年來，隨著設備的老化，運行參數一直不穩，經常出現：二次電壓低甚至接近為零或升至較低電壓便發生閃絡；二次電流升不起維持在低電流運行或二次電流不穩定急劇擺動等現象。根據我們多年的運行、檢修經驗和技術分析，對影響我廠三期電除塵器運行參數的原因及對策作以下探討。
2. 影響運行參數的原因分析：
2.1反電暈對運行參數的影響：
電除塵器最適合的粉塵比電阻范圍為104—5×1010（-㎝），而我廠粉塵比電阻經測試為1011—1013 -㎝，超過此臨界值則為高比電阻粉塵。所謂反電暈就是指沉積在收塵極表面上的高比電阻粉塵層所產生的局部放電現象。當粉塵比電阻超過臨界值1010（-㎝）後，電除塵器的性能就隨著比電阻的增高而下降。比電阻超過1012 -㎝，採用常規電除塵器就難以達到理想的效果。這是因為：若沉積在收塵極上的粉塵是良導體，則不會干擾正常的電暈放電，當如果是高比電阻粉塵，則電荷不易釋放。隨著沉積在收塵極上的粉塵層增厚，釋放電荷更加困難。此時一方面由於粉塵層未能將電荷全部釋放，其表面仍有與電暈極相同的極性，便排斥後來的荷電粉塵。另一方面由於粉塵層電荷釋放緩慢，於是在粉塵間形成較大的電位梯度。當粉塵層中的電場強度大於其臨界值時，就在粉塵層的孔隙間產生局部擊穿，產生與電暈極極性相反的正離子，所產生的正離子便向電暈極運動，中和電暈區帶負電的粒子。其結果是電流大幅度增大，電壓降低。運行參數及為不穩，電除塵性能顯著惡化。
電除塵器的性能超過臨界值1010（-㎝）後隨著比電阻的增高而下降也可根據歐姆定理來論證：電流通過具有一定電阻的粉塵的電壓降為
△U=j * Rs= j *póR (V)[2]
其中：j—粉塵層中的電流密度（A/cm）
óR——粉塵層厚度（cm）p——比電阻（-㎝）
作用於電極之間的電壓為Ug=U—△U= U—j póR (v)
U—電除塵器外加電壓
由上式可看出：如果粉塵比電阻不太高，則沉積在收塵極上的粉塵層中的電壓降對空間電壓Ug的影響可或略不計。但是隨著比電阻的升高，若超過臨界值1010（-㎝）後，則粉塵層中的電壓△U變得很大，達到一定程度致使粉塵層局部擊穿，並產生火花放電，即通常所說的影響電除塵器運行參數的主要原因案例分析
反電暈現象。
概括地說，反電暈對電流—電壓特性最明顯的影響是：
a). 降低火花放電電壓，使二次電壓降低；
b).形成穩定的反電暈陷口而發生電流的突變或非連續性，使運行參數及為不穩
c).最大電暈電流大為增加，在即將發生火花放電時，二次電流為正常電流值的好幾倍。
防止和減弱反電暈的措施是[3]：設法降低粉塵比電阻，使粉塵層不被擊穿。主要方法有以下幾種：
對煙氣進行調質處理。（其中有：增濕處理；化學調質處理）
採用高溫電除塵器。
採用寬間距電除塵器。
4)採用高壓脈沖供電系統，是徹底消除反電暈，解決高比電阻粉塵不易捕集的最有效的手段。其簡單原理是在直流電壓的基礎上跌加作用時間很短的脈沖電壓。直流電壓為臨界起暈電壓，脈沖電壓使氣體電離產生電暈電流。這種供電方式，可在不降低電場電壓的情況下，通過改變脈沖電壓的頻率和寬度來控制電暈電流。使沉集在收塵極上粉塵層的電暈電流密度和比電阻的乘積永遠低於粉塵層的擊穿電壓，從而徹底避免反電暈現象。同時還將使電除塵器的能耗大幅度地下降，具有很大的經濟效益。美國、日本、丹麥等國早已成功運行並已證實了實際的使用效果。是我國電除塵的發展、應用方向。
神一除塵器的粉塵比電阻經環保設備廠測試為1011—1013 -㎝，是高比電阻粉塵，不利於收塵，運行中電場內經常發生反電暈現象，由於頻繁的放電，嚴重影響運行參數的升高。根據這種狀況並結合解決我廠除塵器的其他問題，前幾年#5、#8電除塵器進行了寬間距改造，同極距由300mm加到400 mm, 運行電壓由30KV升到45KV左右，同時又採用了高壓微機控制，運行參數有所提高，在很大程度上防止和減弱了反電暈現象，但仍未完全消除。#6、#7電除塵器一直未改造，隨著設備的老化，不僅反電暈現象時有發生，而且還暴露出電暈線肥大和陽極板粉塵堆積的情況，嚴重影響運行參數的穩定和提高，有待於今後作全面的改造。
2.2電暈線肥大和陽極板粉塵堆積對運行參數的影響：
電暈線越細，產生的電暈越強烈，但因在電暈極周圍的離子區有少量的粉塵粒子獲得正電荷，便向負極性的電暈極運動並沉積在電暈線上，若粉塵的粘附性很強，不容易振打下來，於是電暈線的粉塵越集越多，即電暈線變粗，大大地降低電暈放電效果，這就是電暈線肥大；粘附性很強的粉塵有時還會在陽極板上堆積起來。以上兩種情況都會使運行參數明顯降低。其產生的原因主要有以下幾方面：
1）除塵器低負荷或停止運行時電除塵的溫度低與露點，水或硫酸凝結在塵粒之間及塵粒與電極之間，使其表面溶解，當除塵器再次運行時，溶解的物質凝固或結晶，產生大的附著力。
2）由於粉塵的性質而粘附，探索使用合適的煤種加以解決。
3）部分極板、極絲腐蝕嚴重，吸附在表面上的粉塵振打不易清除，雖然利用停爐機會更換部分陰極絲，但腐蝕的陽極板需等到大修才可更換。
4）漏風使冷空氣從檢查門、煙道、伸縮節、絕緣套管等處進入電場，不僅會增加煙氣處理量，而且會由於溫度下降出現冷凝水，引起電暈極結灰肥大、絕緣套管爬電和腐蝕等後果。
5）振打強度不夠或振打故障，造成電暈線肥大和陽極板粉塵堆積，影響電流電壓的升高。我們在日常實踐中發現：當電流電壓明顯降低，經調整微機不起作用時，暫停電場幾分鍾
（振打繼續運行）重新投入後電流電壓明顯升高，而過幾分鍾後運行參數又返回原來狀態，充分說明振打強度不夠。98年針對陽極振打兩電場共用一套易發生犯卡的問題對#6電除塵器進行雙側振打改造後，經過長期的運行觀察我們發現不僅犯卡故障明顯減少，而且電暈線肥大和陽極板粉塵堆積的情況也得以大幅度改善。
2.3電暈閉塞對運行參數的影響：
當含塵氣體通過電場空間時，粉塵粒子與其中的游離離子碰撞而荷電，於是在電除塵器內便出現兩種形式的電荷——離子電荷和粒子電荷。故電暈電流一方面是由於氣體離子的運動而形成，另一方面是由粉塵粒子運動而形成，但是粉塵粒子大小和質量都比氣體離子大的多，所以氣體離子的運動速度為粉塵離子的數百倍（氣體離子的平均速度為60-100 m/s ,而粉塵離子的速度小於60 m/s）這樣，由粉塵離子所形成的電暈電流僅占總電暈電流的1-2%，隨著煙氣中含塵濃度的增加，粉塵離子的數量也增多，以致由於粉塵離子形成的電暈電流雖不大，但形成的空間電荷卻很大，接近於氣體離子所形成的空間電荷，嚴重抑制電暈電流的產生，使塵粒不能獲得足夠的電荷，以致二次電流大幅度的下降，若含塵濃度太大時，可能使電流趨於零，使運行參數明顯下降、收塵效果明顯惡化，這種現象稱為電暈閉塞。其產生的原因主要有以下幾方面：
1）煙氣含塵濃度大。據我們多年的觀察發現：三期電除塵有時由於煤質的不同含塵濃度大時，電除塵的電流電壓都受到不同程度的影響，（特別是一、二次電流下降尤為明顯）下灰斗量很大，收塵效果惡化；同樣工況的電除塵器，不作高壓微機電控系統和振打微機電控系統的任何調整，有時電流電壓很高，下灰斗量正常，說明煙氣含塵濃度對電除塵的運行參數影響很大。
2）煙氣流速（電場風速）增加，也會在不同程度上產生電暈閉塞現象。三期電除塵器設計的煙氣流速為1.159m/s,若煙氣流速超過此參數，則必然會影響到運行中電流電壓的升高。電除塵器是負壓運行，當本體的聯結處密封不嚴而漏風時，冷空氣就會從外部進入電場，使通過電除塵器的煙氣流速增大，則在每一單位時間內停留在電場中的煙塵量增大，因而會在不同程度上產生電暈閉塞現象，使運行參數惡化。
為減小煙氣含塵濃度大的影響，前幾年利用大修將三期電除塵的電暈線由鋸齒線改為適於捕集高濃度粉塵的芒刺線，改造後電暈閉塞現象明顯減少；但隨著近年來除塵器本體的老化，除塵器到大修周期因其他原因而未能及時安排大修，漏風增多未能徹底治理，導致電暈閉塞現象又有所增加，運行中二次電流有時明顯下降，甚至使電流趨於零。
2.4鍋爐排煙溫度和壓力對運行參數的影響：
煙氣的溫度和壓力影響電暈始發電壓，起暈時電暈極表面的電場強度、電暈極附近的空間電荷密度和分子離子的有效遷移率等，溫度和壓力對電除塵器性能的某些影響可以通過煙氣密度ò的變化來分析。
ò=ò0 * T0/T *P/P0（kg/m3）[4]
ò0——煙氣在T0和P0時的密度（kg/m3）
T0——標准狀態的溫度（273 k）
P0——標准狀態的大氣壓（101325pa）
T——煙氣的實際溫度（ k ）
P——煙氣的實際壓力(pa)
由上式可知：參數ò隨溫度的升高和壓力的降低而減小，當ò降低時，電暈始發電壓，起暈
時電暈極表面的電場強度和火花放電電壓等都要降低，致使二次電壓升不起來。這是因為：當ò減小時離子的有效遷移率由於和中性分子碰撞次數減少而增大，因為在外加電壓一定的情況下，這將導致電暈極附近的空間電荷密度減小和收塵極的平均電流增大。電暈極附近的空間電荷密度減小，導致在電暈極表面以較低的電場強度獲得一定的電暈電流，於是當ò減小時，為了在陽極板上保持一定的平均電暈電流密度，則外加電壓必須降低，致使運行參數降低。
神一三期鍋爐排煙溫度最高可達到180℃左右，而電除塵器的最佳運行溫度是140℃—150℃，在這種高溫下運行將直接影響電除塵的二次電壓和二次電流的升高。而煙氣壓力經過以前的測試影響不大，所以降低鍋爐排煙溫度有利於提高電除塵的運行參數。
2.5.高壓短路對運行參數的影響：
高壓短路直接影響電除塵運行參數，發生高壓完全短路後，二次電流I2上升，二次電壓U2=0，相應的電場失去除塵作用，為防止短路電流燒毀電場或損壞整流變，必須緊停相應的控制櫃，可見：高壓短路對電除塵運行參數影響最大。高壓短路時的現象和原因主要有以下幾方面：
1）運行中的電除塵器當二次電流I2上升，二次電壓U2下降（有時U2=0）就有高壓短路的重大嫌疑；當I2.U2的變化值不大，則是由於煙氣條件發生了變化，導致負荷加重，導致外部迴路的壓降降低，或是由於整變變二次輸出抽頭位置不合適以及電場絕緣降低的原因，此時應從電場本體上查出絕緣降低的原因，調整鍋爐運行工況，或改變整流變的二次抽頭位置。
2）當U2下降較大，二次電流表、二次電壓表反向大幅度擺動時，即二次電壓表瞬間下降至零值，而二次電流表瞬時大幅度上升時，此時多是由於電場本體內部陰極線或陽極板斷裂或開焊，異極距在煙氣流動條件下時大時小，甚至短路（此時I 2至表頭，U2=0）整流變雜訊忽大忽小，溫升較高，從設備安全形度應緊停高壓櫃運行，待停爐後處理電除塵本體。
3）I2較正常值偏大，U2=0表針無擺動，其原因大多是：
（1）電場內極板、極線完全短路或積灰短路、高壓電纜對地擊穿。
（2）電場或陰極絕緣瓷瓶嚴重受潮或進水絕緣降低甚至到0、進水使陰極絕吊桿在運行中放電而碳化完全失去絕緣作用，造成高壓短路。高壓瓷瓶破裂。
（3）變壓器故障。
神一三期電除塵由於部分設備的老化，在運行中經常出現電場絕緣低、甚至為零或高壓電纜老化對地擊穿的現象，嚴重影響電除塵運行中的電流電壓參數，急需利用大修進行部分設備的更換。
2.6微機控制櫃的運行環境及電除塵器升壓變容量不足對運行參數的影響：
微機控制櫃的周圍環境好壞直接影響到微機內部電控元件能否正確的執行和反饋控制，若電控元件集灰太多，勢必會影響散熱引起溫度升高，從而誤發信號、嚴重影響運行中的電流電壓參數。三期電除塵由於投產安裝時配電室密封不嚴，在電除塵運行時大量的灰塵進入配電室內，嚴重影響微機控制系統的正確動作，雖然加強了定期的清掃，但遠遠不能滿足微機運行的需要。目前，除#5電除塵配電室經大修改造環境有明顯改善外，#6、#7、#8電除塵配電室的環境在運行中仍很惡劣，急需徹底整改密封。
電除塵器的升壓變對運行參數影響很大，由於神一電除塵器的機械部分由捷克製造，而電控櫃和升壓變由東德製造，設計時沒有進行嚴密的配套計算，電除塵器的收塵面積太大，相當於國產30萬機組電除塵器的收塵面積，升壓變的容量較小。而升壓變容量足夠大時，負載變化對其輸出電壓影響很小，反之升壓變容量不足則負載變化對其參數影響就大，由於設計時升壓變與本體容量不配套，升壓變的容量較小，所以，當電流上升時，變壓器本身整流硅堆、阻
尼電阻及高壓電纜壓降很大，從而降低了電場的電壓，使電場電壓和電流都不能升高，參數達不到額定的要求。
解決辦法是：加寬極距，減少收塵面積，（#5、#8電除塵器以實施）但此方法同樣受變壓器最高允許電壓的限制，電壓達到額定的55KV時，變壓器已經過流。故根本解決辦法是更換大容量的升壓變壓器。
3.結論：通過以上分析可知影響當前神一三期電除塵運行參數的主要原因有：
塵比電阻大。排煙溫度高。
部分極板、極絲腐蝕、變形、間距改變。
振大強度不夠。
高壓電纜老化；本體磨損漏風；部分保溫箱漏風、漏雨、保溫不足。
升壓變容量不足，運行參數達不到額定值。
配電室密封不嚴，微機運行環境差。
4.措施與對策：針對目前的情況應採取的措施及長遠對策為：
選擇合適煤種並合理燃燒、降低排煙溫度。
利用大修機會，更換腐蝕、變形的極板、極絲及不合格的高壓電纜、徹底消除漏風、投入保溫箱加熱。徹底解決#6、#7、#8配電室密封不嚴問題。
全部採用寬間距、雙側振打改造（#5、#8已採用寬間距、#6已採用雙側振打）。 更換大容量的升壓變壓器或採用高壓脈沖供電電源。
Ⅳ 設計電除塵器是如何選取趨近速度w
靜電除塵器的驅進速度沒有準確值 主要根據粉塵性質、 含硫量、除塵效率等參數確定。驅進速度的選擇是理論經實踐實踐確定。以下設計參數可以確定驅進速度值。
驅進速度電除塵器技術參數及計算公式
1、集塵極比表面積： 2、除塵器有效收塵面積： 除塵效率：η=1-e -sw
A -Q㏑（1-η）
ƒ= SA= •K
Q ω
ƒ：極板比表面積m2/m3/s SA：所需總面積m2 Q：氣體流量m3/s
Q：氣體流量m3/s ω：粉塵驅進速度m/s（cm/s） η：除塵器效率%
A：收塵極板總面積m2 K：儲備系數取1～1.3
3、粉塵驅進速度（已知ƒ情況下反推計算） 4、電場長度
㏑（1-η） L= SA/2ZnH
ω = -
ƒ
ω：粉塵驅進速度m/s（cm/s） L：電場長度m SA：極板總面積m2
ƒ：極板比表面積m2/m3/s Z：電場數m n：通道數
η：除塵器效率% H：除塵器的有效高度m
5、粉塵驅進速度（利用粉塵粒徑分布計算） 6、空氣黏滯系數
0.1×E2 273+C T 3/2
ω = •d μ=μ。 （ ）
μ T+C 273
ω：粉塵驅進速度m/s（cm/s） μ：空氣黏滯系數Pa•s
μ：空氣黏滯系數Pa•s μ。：標准空氣黏滯系數173×10-6
E ：平均電場強度（按照d值來取 ） C：常數，空氣為124
d：粉塵的平均半徑m T：溫度，K，273+t t ：煙氣空氣溫度℃
電場數的選用
ω 電 場 數
-㏑（1-η）<4 -㏑（1-η）=4-7 -㏑（1-η）>7
≤5 3 4 5
>5～9 2 3 4
>9～13 2 3
Ⅵ 濕式電除塵器設計參數有哪些
需要的參數主要有以下幾個方面
除塵器的風量大小
除塵器的工況,包括煙氣的溫度和成分
鍋爐的重量,也就是多少噸
除塵器的車間大小,也就是煙氣的面積大小
如果還有除塵器的選型設計疑問 可以咨詢九正通明
Ⅶ 進行工業靜電除塵設計需要了解什麼數據
內容主要包括：工業除塵設備分類和性能，工業除塵設備設計總則，除塵工藝設計、結構設計，氣流組織設計、自然控制設計，輔助設備選型，設備製作設計，塗裝、保溫、拌熱設計和設備安裝施工等
第一章工業除塵設備分類和性能1
第一節工業除塵設備分類1
一、除塵器概念1
二、除塵器分類2
三、粒子分離機理4
第二節工業除塵設備性能11
一、處理氣體流量12
二、除塵設備阻力13
三、除塵效率13
四、除塵器排放濃度15
五、漏風率16
六、除塵器的其他性能指標17
第二章除塵設備設計總則18
第一節法規政策18
一、環境保護法規18
二、產業技術政策19
第二節除塵設備設計總則19
一、設計原則19
二、設計依據20
三、可行性研究21
四、設計內容22
第三節設計原始資料23
一、含塵氣體的性質23
二、工業粉塵的性質36
三、常用氣象資料50
四、設備設計任務書55
第四節設備設計注意事項55
一、調查研究55
二、技術經濟指標55
三、提高技術裝備水平55
四、滿足工藝生產需要56
五、實例——電除塵器設備委託設計任務書56
第三章工業除塵設備工藝設計60
第一節重力除塵器工藝設計60
一、重力除塵器分類和工作原理60
二、重力除塵器設計要求67
三、重力除塵器的主要尺寸設計68
四、重力除塵器性能計算69
五、垂直氣流重力除塵器設計70
六、實例——石灰廠重力除塵器性能計算71
七、實例——高爐煤氣重力除塵器設計72
第二節離心式除塵器工藝設計75
一、旋風除塵器分類和原理75
二、旋風除塵器性能計算81
三、旋風除塵器工藝設計條件和形式87
四、旋風除塵器進氣口速度和形式87
五、旋風除塵器基本尺寸設計94
六、直流式旋風除塵器設計97
七、實例——砂輪機用旋風除塵器設備設計101
第三節袋式除塵器工藝設計103
一、袋式除塵器的分類和工作原理103
二、袋式除塵器設計條件分析114
三、工藝設計注意事項115
四、主要技術參數計算119
五、除塵器殼體與工藝布置設計125
六、清灰裝置設計127
七、除塵器濾料選擇140
八、實例——LFSF型袋式除塵器工藝設計計算148
九、實例——高爐煤氣脈沖袋式除塵器工藝設計156
第四節靜電除塵器工藝設計160
一、靜電除塵器分類和工作原理161
二、靜電除塵器工藝設計條件167
三、靜電除塵器本體設計168
四、收塵極和放電極配置171
五、振打裝置設計184
六、氣流分布裝置190
七、供電裝置設計191
八、實例——燃煤鍋爐靜電除塵器工藝設計201
第五節濕式除塵器工藝設計205
一、濕式除塵器分類和工作原理205
二、水浴除塵器工藝設計210
三、噴淋式除塵器工藝設計214
四、文氏管除塵器工藝設計218
五、大型沖激式除塵器的設計225
六、實例——石灰窯高溫煙氣濕法除塵設備設計234
第六節除塵器改造設計237
一、改造設計原則237
二、反吹風袋式除塵器改造為脈沖袋式除塵器238
三、電除塵器改造為袋式除塵器239
四、電除塵器改造為電?袋復合除塵器240
五、電除塵器自身改造設計242
六、實例——不同類型除塵器改造為脈沖袋式除塵器244
七、實例——電除塵器自身技術改造248
第四章除塵器結構設計251
第一節除塵器荷載分析251
一、除塵器自重荷載作用251
二、殼體內氣體壓力及溫度作用251
三、積灰荷載作用252
四、風荷載作用252
五、雪荷載作用253
六、地震荷載作用253
七、其他荷載作用253
第二節除塵器結構形式254
一、板式殼體結構254
二、骨架式殼體結構254
三、輕鋼結構殼體255
四、圓筒形結構255
五、結構形式展望255
第三節材料性能與選用256
一、鋼材規格和技術性能257
二、焊接材料與強度258
三、螺栓連接材料與強度259
第四節結構設計要點260
一、柱網布置要點260
二、柱間支撐的設置260
三、箱體結構設計要點262
四、灰斗設計要點263
五、梯子、平台、欄桿的設計要點264
第五節除塵器結構計算266
一、極限狀態及其設計一般公式266
二、內力分析268
三、灰斗計算270
四、板及加勁肋計算275
五、梁的計算276
六、柱的計算280
七、連接計算292
八、實例——電除塵器結構計算301
九、實例——板件的焊接拼接連接設計316
第六節圓筒式除塵器結構設計317
一、分類和術語317
二、設計一般規定318
三、材料選擇321
四、結構計算323
五、配套件選擇與設計335
六、實例——高爐煤氣袋式除塵器結構設計340
七、實例——煙氣脫硫增濕塔設計342
第五章除塵器氣流組織設計345
第一節氣流組織的意義和方法345
一、氣流組織設計的意義345
二、氣流組織設計的方法345
第二節試驗研究346
一、相似理論基礎346
二、近似模擬試驗方法351
三、氣流分布裝置352
四、實例——氣流分布均勻性試驗實例359
第三節數值模擬方法361
一、數值模擬理論361
二、湍流模型362
三、數值模擬計算363
四、實例——袋式除塵器氣流數值模擬365
第四節理論分析和計算367
一、流體的基本性質367
二、氣體基本方程368
三、氣體的流動狀態370
四、氣體流動的能量損失分析372
五、除塵設備構件、管件阻力計算373
六、實例——袋式除塵器阻力分析計算396
第六章除塵設備自動控制設計401
第一節除塵設備自動控制組成401
一、除塵設備自動控制特點401
二、自動控制系統組成401
第二節除塵設備控制儀表403
一、溫度儀表403
二、壓力儀表410
三、粉塵物位儀表416
四、差壓變送器421
五、流量儀表423
六、粉塵濃度儀424
第三節可編程序控制器424
一、可編程序控制器的基本構成424
二、可編程序控制器的主要功能和特點426
三、可編程序控制器工作原理428
四、可編程序控制器軟體429
五、可編程序控制器選型430
第四節除塵設備自動控制設計433
一、自動控制設計注意事項433
二、脈沖袋式除塵器的自動控制設計433
三、電除塵器自動控制設計438
四、實例——脈沖袋式除塵系統自動控制設計442
五、實例——電袋一體化除塵器自動控制設計447
第五節自動控制設備調試450
一、調試安全事項450
二、袋式除塵器電控設備調試451
三、電除塵器電控設備調試452
第七章輔助設備選型與設計454
第一節卸灰裝置選型與設計454
一、卸灰裝置分類454
二、灰斗料位控制和防棚灰裝置454
三、插板閥457
四、翻板式卸灰閥459
五、回轉卸灰閥463
六、濕式卸灰閥465
七、排灰裝置的選用要求466
第二節機械輸灰裝置468
一、機械輸灰裝置分類468
二、機械輸灰裝置工作原理及性能468
三、螺旋輸送機469
四、埋刮板輸送機472
五、斗式提升機475
六、貯灰倉477
七、加濕機479
八、運灰車483
九、粉體無塵裝車機484
第三節氣力輸灰裝置設計487
一、物料氣力輸灰裝置分類和特點487
二、氣力輸灰工作原理490
三、低壓氣力輸送裝置495
四、倉式泵輸送裝置504
五、風動溜槽輸灰系統513
六、氣力提升泵516
七、實例——氣力輸送在除塵器輸灰中的應用521
第四節壓縮空氣系統設計523
一、供應方式523
二、用氣量計算525
三、壓氣管道的計算526
四、貯氣罐選型和設計528
五、壓縮空氣裝置配件530
第五節壓縮空氣站設計539
一、壓縮空氣性質及壓縮空氣站系統組成539
二、空氣壓縮機及附屬設備選擇541
三、壓縮空氣站管道設計546
四、空壓機站配置550
第六節壓差裝置系統設計552
一、取壓測孔552
二、壓差管道設計553
三、壓力計選用和防堵553
第八章大型除塵設備製作設計555
第一節製作程序設計555
一、設計編制依據555
二、設計編制原則556
三、設計編制內容557
第二節除塵器製作標准558
一、製作技術標准558
二、製作質量標准560
三、質量偏差控制560
四、實例——框架式反吹風袋式除塵器製作標准566
第三節部件製作和選用572
一、部件分類572
二、部件製作572
三、檢驗與出廠578
第四節總體組合578
一、組合原則578
二、組合工藝579
三、技術裝備580
第九章塗裝、保溫和伴熱設計581
第一節工業除塵設備塗裝設計581
一、除塵設備的腐蝕581
二、鋼材除銹586
三、塗料選擇和塗層結構587
四、塗裝設計590
五、塗裝色彩設計592
六、塗裝施工與驗收602
第二節除塵設備保溫設計608
一、保溫設置的原則608
二、保溫材料608
三、保溫層厚度的設計計算616
四、保溫結構設計與選用626
五、保溫層和輔助材料用量計算628
六、保溫施工與驗收629
第三節除塵設備伴熱設計632
一、伴熱設計要點632
二、蒸汽伴熱設計633
三、熱水伴熱設計636
四、電伴熱設計637
第十章工業除塵設備安裝641
第一節安全注意事項641
一、樹立安全第一的思想641
二、安全注意事項641
三、工具及設備使用642
四、高空作業643
五、事故處理預案643
六、職業危害應急措施644
第二節安裝施工組織設計645
一、安裝方案645
二、安裝特點646
三、資源供應647
四、人力配備647
五、時間進度647
六、實例——袋式除塵工程施工組織設計647
第三節安裝焊接658
一、一般規定658
二、焊接工藝評定658
三、焊接工藝659
四、焊接檢驗664
五、構件驗收665
六、實例——袋式除塵器解體方案666
第四節安裝標准和安裝流程668
一、安裝依據668
二、安裝標准669
三、除塵器整體安裝671
四、除塵器解體安裝672
五、配套設備安裝673
六、實例——電除塵設備的安裝679
第五節安裝質量檢驗和驗收687
一、安裝質量檢驗687
二、除塵設備安裝調整試驗687
三、壓縮空氣系統氣壓試驗691
四、安裝工程驗收692
五、實例——圓筒形電除塵器試運轉693
六、實例——環保設施竣工驗收監測報告696
Ⅷ 設計一個電除塵器，除塵效率94% 以上，煙氣量3000以上。。。
影響電除塵器除塵效率的因素很多，最關鍵的是粉塵比電阻。應該配套一台單電場的立式電除塵器，流通面積1平米，電場長度3米即可，配套100kv高壓電源。
Ⅸ 電除塵器陰極針刺線設計要求
要求針刺線具有良好的放電性能，開始電暈電壓低，放電強度高，能維持准確的極專距，與集屬塵點擊相匹配。直徑小或帶有尖端的電暈電極可以降低起始電暈電壓，利於電暈放電。
機械強度高，在正常條件下不因振打、閃絡、電弧放電而斷裂。
能耐高溫、耐腐蝕。
易於清灰。
如果你還有疑問，可以繼續追問，在線回答你哦！
Ⅹ 做除塵的設計院
您好：
大致的除塵分為兩種：其一是除塵系統，針對冶金煉鋼電爐和以原煤為燃料專的鍋爐等企業，這些屬爐窯排放的大氣污染物對周圍環境造成很大危害，所以需將塵除掉才能排放，這類叫工業除塵。
除塵方式有：
希望能夠幫助到您，滿意請採納！