吊塔設計

Ⅰ 中國塔吊的設計者是誰

中國自己生產
是從
50年代開始的。1954年，由當時的
重型機械廠仿照試製成功了我國第版一台TQ2-6型
，後來相權繼在
機械廠、哈爾濱
廠生產（1954年是仿製德國設計的樣機，真正屬於自己研發、形成批量生產並大規模使用的是60年代的紅旗Ⅱ-16型塔機）。

Ⅱ 塔吊起重臂組成部分設計原理

塔吊起重器，然後部分組成設計原理是塔吊組成壁由機器設計組成原理才可以組成的。

Ⅲ QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例

十字梁式樁基礎計算書

十字梁式樁基礎計算書
一、塔機屬性
塔機型號 TC7052(QTZ400)
塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m) 20
塔機獨立狀態的計算高度H(m) 25
塔身桁架結構 型鋼
塔身桁架結構寬度B(m) 1.8
二、塔機荷載

塔機豎向荷載簡圖
1、塔機自身荷載標准值
塔身自重G0(kN) 251
起重臂自重G1(kN) 37.4
起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22
小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8
最大起重荷載Qmax(kN) 60
最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5
最小起重荷載Qmin(kN) 10
最大吊物幅度RQmin(m) 50
最大起重力矩M2(kN•m) Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN) 19.8
平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3
平衡塊自重G4(kN) 89.4
平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8
2、風荷載標准值ωk(kN/m2)
工程所在地 江蘇 鹽城
基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態 0.2
非工作狀態 0.45
塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅
地面粗糙度 C類(有密集建築群的城市市區)
風振系數βz 工作狀態 1.82
非工作狀態 1.82
風壓等效高度變化系數μz 0.8
風荷載體型系數μs 工作狀態 1.95
非工作狀態 1.95
風向系數α 1.2
塔身前後片桁架的平均充實率α0 0.35
風荷載標准值ωk(kN/m2) 工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54
非工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22
3、塔機傳遞至基礎荷載標准值
工作狀態
塔機自重標准值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷載標准值Fqk(kN) 60
豎向荷載標准值Fk(kN) 401.4+60＝461.4
水平荷載標准值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51
傾覆力矩標准值Mk(kN•m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58
非工作狀態
豎向荷載標准值Fk'(kN) Fk1＝401.4
水平荷載標准值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22
傾覆力矩標准值Mk'(kN•m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61
4、塔機傳遞至基礎荷載設計值
工作狀態
塔機自重設計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷載設計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84
豎向荷載設計值F(kN) 481.68+84＝565.68
水平荷載設計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91
傾覆力矩設計值M(kN•m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64
非工作狀態
豎向荷載設計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91
傾覆力矩設計值M'(kN•m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88
三、樁頂作用效應計算
承檯布置
樁數n 4 承台高度h(m) 1.3
承台梁寬l(m) 1 承台梁長b(m) 7
樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5
加腋部分寬度a(m) 0.6
承台參數
承台混凝土強度等級 C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25
承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19
承台混凝土保護層厚度δ(mm) 50
承台底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2
承台及其上土的自重荷載標准值：
Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN
承台及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN
1、荷載效應標准組合
軸心豎向力作用下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN
荷載效應標准組合偏心豎向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN
2、荷載效應基本組合
荷載效應標准組合偏心豎向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN
Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN
四、樁承載力驗算
樁參數
樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數ψC 0.85
樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35
樁入土深度lt(m) 15
樁配筋
自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 3200
地基屬性
是否考慮承台效應 是 承台效應系數ηc 0.1
土名稱 土層厚度li(m) 側阻力特徵值qsia(kPa) 端阻力特徵值qpa(kPa) 抗拔系數 承載力特徵值fak(kPa)
粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100
粉土 3 24 340 0.8 150
粉土 4.5 18 200 0.8 180
粉砂 5 54 200 0.8 200
粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200
1、樁基豎向抗壓承載力計算
樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m
樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m
fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa
承台底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2
復合樁基豎向承載力特徵值：
Ra=uΣqsia•li+qpa•Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN
Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN
Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN
滿足要求！
2、樁基豎向抗拔承載力計算
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！
3、樁身承載力計算
縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、軸心受壓樁樁身承載力
荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=392.12kN
樁身結構豎向承載力設計值：R=3200kN
滿足要求！
(2)、軸心受拔樁樁身承載力
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！
五、承台計算
承台梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承台樑上部配筋 HRB335 8Φ18
承台梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承台箍筋配筋 HPB235 Φ10@150
承台箍筋肢數n 4
1、荷載計算
塔身截面對角線上立桿的荷載設計值：
Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN
Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN•m)

剪力圖(kN)
Vmax=255.29kN，Mmax=0kN•m，Mmin=-377.82kN•m
2、受剪切計算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm
受剪承載力截面高度影響系數：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89
塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm
計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19
承台剪切系數：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55
V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN
滿足要求！
3、受沖切計算
塔吊對承台底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m
ab=5.50m＞B+2h0=4.31m
角樁內邊緣至承台外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m
角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；
角樁沖切系數：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47
Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN
滿足要求！
4、承台配筋計算
(1)、承台梁底部配筋
αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
承台梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2
承台梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2
滿足要求！
(2)、承台樑上部配筋
αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0
γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1
AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2
承台樑上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2
承台樑上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2
滿足要求！
(3)、承台梁腰筋配筋
梁腰筋按照構造配筋HRB335 4Φ12
(4)、承台梁箍筋計算
箍筋抗剪
箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2
計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18
取λ=1.5
混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN
Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN
按構造規定選配鋼筋！
配箍率驗算
ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％
滿足要求！
(5)、承台加腋處配筋
承台加腋處，頂部與底部配置水平構造筋Φ12@200mm、豎向構造箍筋Φ8@200mm，外側縱向筋Φ10@200mm。
六、配筋示意圖
詳見塔吊基礎圖

Ⅳ 塔吊是以什麼設計的

塔吊是現代工業與民用建築的主要施工機械之一。特別是在高層建築施工中，塔吊起升高度和工作幅度的性能優勢，使其被廣泛應用。而高層塔吊安裝、使用、拆除的安全技術管理要求極高，稍有不慎，極易造成惡性事故。因此高度重視高層塔吊裝、拆方案的編制，是控制安全事故的一個重要環節。下面就本人從事機械施工和管理的經驗，談些體會。
一、高層塔吊裝、拆方安案的編制
（一）、方案編制的准備工作
1、總承包單位項目管理部是高層塔吊的使用單位。方案編制前應匯同高層塔吊的專業施工（產權）單位，對本工程所需塔吊進行合理選型，對專業施工（產權）單位在方案編制中涉及的圖紙、有關的土建計算數據，應及時、准確提供給專業施工（產權）單位。
2、專業施工（產權）單位是高層塔吊安裝、拆除施工方案編制單位。在編制方案前，必須查看施工現場，詳細閱讀工程施工圖及地質報告，特別要了解建築物外型尺寸（高度、施工層面積）、構件的最大重量、建築施工工藝、施工工期、建築物周圍環境（周邊建築物和高壓線）等。
（二）方案編制的內容
1、工程概況：工程名稱、地址、結構類型、施工面積、總高度、層數、標准層高、計劃工期等。
2、選用高層塔吊技術性能主要參數：型號、規格、起重力矩、起重量、回轉半徑、起升（安裝）高度、附牆道數、整機（主要零部件）重量和尺寸、塔吊基礎受力、用電負荷，包括安裝、拆除用起重機械的技術參數等。
3、高層塔吊相關布置圖：高層塔吊平面布置圖（包括離建築物、高壓線的距離，附牆桿平面布置及附牆結點詳圖等）；高層塔吊立面布置圖、附牆桿標高；塔吊基礎圖及地基、基礎結構加固剖面圖；內爬塔吊爬升過程圖；高層塔吊安裝、拆除過程中所需輔助起重機械平面布置圖及輔助起重機械支承點加固圖；重要部件吊裝位置圖等。
4、塔吊基礎承載及有關節點的受力計算
A、塔吊基礎的設計。根據《塔式起重機設計規范》及高層塔吊說明書提供的塔吊基礎所承受的自重、傾覆力矩、扭矩及水平力的值進行本工程塔吊基礎承載能力計算，確定塔吊基礎幾何尺寸、鋼筋配置、混凝土強度等級等。
B、塔吊附著裝置的定位。塔吊附著高度、間距、預埋件的製作應根據塔吊說明書及工程結構實際進行，預埋節點一般設置在結構的梁、柱、板交接處附近。
C、內爬塔吊鋼梁設計，拆除時台楞吊鋼梁強度、剛度計算、屋面承載能力驗算。
D、輔助機械設備支承點承載能力驗算（如汽車式起重機在地下室頂板上支承點承載能力驗算，以確定地下室頂板加固措施）。
5、塔吊安裝、加節、拆除的步驟及質量要求：塔吊整體安裝、拆除順序；附牆裝置安裝及標高和間距控制措施；塔身加節、油缸頂升的步驟，垂直度的控制要求等。都必須嚴格按照塔吊說明書及《建築機械使用安裝技術規程》JGJ33-2001 的要求編寫。
6、塔吊安裝、拆除的人員組織：參加裝拆人員應按崗位進行分工，協調作業。繪制安裝、拆除作業組織網路圖，制定各類專業人員的崗位責任制。
7、安裝、拆除的安全技術措施：基礎混凝土澆搗、預埋件設置的質量及隱蔽工程驗收要求；安裝以後的使用驗收，設備檢測措施；每一道附牆、加節以後的驗收要求；台楞吊安裝完畢後螺栓、焊縫的質量驗收要求、試吊措施；塔吊安裝、拆除前由機械施工員組織技術員、質量員、安全員對有關操作人員進行安全技術簽字交底要求等。
二、加強高層塔吊裝、拆的安全技術管理
（一）企業要重視高層塔吊裝、拆過程的安全管理
1、施工現場從事塔吊拆裝作業的單位必須取得專業承包資質。拆裝作業人員必須經專業安全技術培訓，實行持證上崗。
2、建立高層塔吊安裝、拆除施工方案二級審批制度。塔吊在拆裝前必須根據施工現場的環境和條件、塔吊機械性能以及輔助起重設備特性，編制裝、拆方案和針對性的安全技術措施，並由專業施工（產權）單位和總承包單位技術負責人審批，總監理工程師簽字後實施。
3、按已審批的高層塔吊裝、拆施工方案實施。高層塔吊整體安裝前應對其基礎進行驗收；安裝及拆卸作業前，必須進行針對性安全技術簽字交底，按照操作程序分工負責，統一指揮；拆裝作業中各工序應定人、定崗、定責，專人統一指揮。拆裝作業應設置警戒區，並設專人監護。
4、必須保證安裝、拆卸過程中各種狀態下塔吊的穩定性。高層塔吊附牆直件的布置和間隔，應符合說明書的規定。
5、高層塔吊升、降節時應嚴格遵守說明書規定。頂升作業時液壓系統應進行空載運轉，調整頂升套架滾輪與塔身標准節的間隙，使起重力矩與平衡力矩保持平衡；頂升過程中將回機械制動，嚴禁塔吊回轉和其他作業；頂升作業應在白天進行，風力在四級及以上時必須停止；在塔吊未拆卸至允許懸臂高度前，嚴禁拆卸附牆桿。
6、嚴格執行高層塔吊使用驗收、檢測管理制度。塔吊整體安裝完畢，必須經總承包單位、分包單位（使用單位）、出租單位、安裝單位共同驗收，並委託經建設行政主管部門認可的有關定檢測資質的單位進行檢測。未通過驗收，未經檢測單位檢測合格的高層塔吊不得投入使用。
此外，行業主管部門要加強高層塔吊監督管理，逐步建立塔吊租賃企業的資質管理制
度，同時加強對安裝、拆卸專業單位的資質管理。

Ⅳ 塔吊結構設計

塔吊做成圓形，是可能受力更合理，但施工安裝、提升就不方便。因為桿件都是型鋼。桁架結構以矩形截面受力，更為簡潔，節點的焊接、連接都更好處理

Ⅵ 塔吊減速器設計

有現成買一個安上

Ⅶ 塔吊施工高度30米到40米,臂長55米，跪求塔吊型號及技術參數，以便塔基設計計算，謝謝！

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Ⅷ 塔吊混凝土的設計強度。

《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》（JGJ/T 187-2009）規定：
板式和十字型基礎內：基礎的混凝土強度等容級不應低於C25； :MPBh2O 
樁承台基礎：樁身和承台的混凝土強度等級不應小於C25，混凝土預制樁強度等級不應小於C30，預應力混凝土實心樁的混凝土強度等級不應小於C40。
安裝塔機時基礎混凝土應達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土應達到100%設計強度。